Каменные и армокаменные конструкции снип ii-22-81

  1. преимущества карты втб привилегия
  2. сбербанк страхование путешественников стоимость
  3. офисы урегулирования ингосстрах в москве

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

2.1. Для возведения каменных
и армокаменных конструкций применяют искусственные и природные каменные
материалы в виде кирпича, камней, мелких и крупных блоков и панелей, а также
облицовочные и теплоизоляционные материалы, строительный раствор, бетон и
арматуру.

2.2. Искусственные и
природные каменные материалы, а также бетоны, применяемые для изготовления
камней, мелких и крупных блоков, должны удовлетворять требованиям ГОСТ
4.206-83 в части плотности, прочности, морозостойкости и других показателей
качества.

https://www.youtube.com/watch?v=ytadvertiseru

2.3. Предполагаемый срок
службы каменных материалов для наружной части стен и фундаментов и их проектные
марки по морозостойкости принимают при проектировании с учетом влажностного
режима помещений по указаниям, приведенным в пп. [2.3-2.5]. Влажностный режим
помещений принимается по СНиП II-3-79.

2.4. Доставляемые на
строительство каменные материалы должны иметь заводской паспорт, содержащий
сведения о пределе прочности (марке) и морозостойкости, а для легких и
теплоизоляционных материалов — и по их плотности (объемной массе). При
отсутствии паспорта строительная организация до применения этих материалов
должна провести необходимые испытания (ГОСТ 6427-75 и ГОСТ
8462-85).

4.1. Расчет каменных и
армокаменных конструкций по предельным состояниям первой группы (потеря несущей
способности, потеря устойчивости формы, потеря устойчивости положения)
производится, как правило, на воздействие расчетных нагрузок.

4.2. Расчет каменных и
армокаменных конструкций незаконченных зданий и сооружений производится на
воздействие нормативной ветровой нагрузки, а для других нагрузок принимаются их
расчетные значения.

4.3. Влияние длительного
приложения нагрузки на прочность каменной кладки учитывается при назначении
расчетных сопротивлений п.[3.11г] и расчете гибких элементов по указаниям пп.
[4.1 и 4.7].

4.4. Сцепление раствора с
кирпичом и камнем отличается большой изменчивостью и зависит от многих
случайных величин. Поэтому расчет неармированных каменных конструкций
производится без учета сопротивления кладки растяжению и изгибу по
неперевязанным сечениям (например, по горизонтальным швам), за исключением
случаев расчета на сейсмические нагрузки.

4.5. Расчет каменных
конструкций на внецентренное сжатие производится без учета сопротивления
растянутой зоны сечения. При больших эксцентриситетах, см. п. [4.8],
производится дополнительная проверка сечения по образованию и раскрытию трещин;
в этом случае условно учитывается сопротивление кладки растяжению по
неперевязанному сечению как косвенная характеристика возможного раскрытия
трещин.

4.6. Сопротивление кладки
растяжению по неперевязанному сечению учитывается при расчете кладки на
сейсмические воздействия. В этом случае при выполнении кладки должны
соблюдаться специальные правила, повышающие надежность сцепления в соответствии
со СНиП II-7-81. Прочность сцепления проверяется при этом контрольными
испытаниями в лабораторных и натурных условиях.

поперечное (сетчатое с
расположением арматурных сеток в горизонтальных швах кладки);

продольное с расположением
арматуры снаружи под слоем цементного раствора или в бороздах,

армирование (усиление)
посредством включения в кладку железобетона (комплексные конструкции);

усиление посредством
включения элемента в железобетонную или металлическую обойму из уголков.

Армирование каменных
конструкций значительно повышает их несущую способность и монолитность,
обеспечивает совместную работу отдельных частей зданий, а также является
основным способом увеличения сейсмостойкости каменных конструкции и здания в
целом.

5.2. Для армокаменных элементов
применяется кирпич всех видов, керамические и силикатные пустотелые камни,
природные и искусственные камни, удовлетворяющие требованиям государственных
стандартов на соответствующие материалы.

Марка кирпича, применяемая
для армокаменных конструкций, должна быть не менее 75, камня — не менее 35 и
раствора — не менее 50.

5.3. Расчетные сопротивления
кладки для элементов с сетчатым армированием (пп. [4.30 и 4.31]) принимаются по
п. [3.4]. При кладке из камней марки 35 и выше (п. [3.4]) эффективность
сетчатого армирования снижается, и расчетное сопротивление кладки принимается Rsk £ 1,5 R .

5.4. Расчетные сопротивления
сжатию бетона принимаются по СНиП 2.03.01-84.

Каменные и армокаменные конструкции снип ii-22-81

для сетчатого армирования —
сталь горячекатаную круглую гладкую класса A — I и Вр- I ;

для продольного армирования,
анкеров и связей — арматуру классов A — I , A — II и Вр- I с
учетом коэффициентов условий работы, приведенных в п. [3.19];

для
конструкций, усиленных стальными обоймами, допускается применять полосовую,
листовую и фасонную сталь, удовлетворяющую требованиям, установленным
для подобных элементов стальных и железобетонных конструкций соответствующими
нормативными документами.

При соответствующем
обосновании допускается также армирование стержнями из других видов стали,
применяемых в железобетонных конструкциях.

5.6. Нормативные Rcn и расчетные Rs сопротивления арматуры принимаются по пп. [3.19 и
3.20] и СНиП 2.03.01-84.

Модули упругости и упругие
характеристики кладки с сетчатым и продольным армированием принимаются по п.
[3.20].

5.7. Марка раствора для
армокаменных и комплексных конструкций принимается не ниже 50. Защитный слой
цементного раствора для армокаменных конструкций с арматурой, расположенной
снаружи кладки, должен иметь толщину (от внешней грани рабочей арматуры) не
менее указанной в табл. 8.

Таблица 8

Армированные конструкции

Защитный слой, мм, для
конструкций, расположенных

в помещениях с нормальной
влажностью

на открытом воздухе

во влажных и мокрых
помещениях, а также в резервуарах, фундаментах и т. п.

Балки и столбы

20

25

30

Стены

10

15

20

5.8. Процент армирования
стены горизонтальной арматурой, учитываемой в расчете, должен быть не ниже 0,05
для каждого направления. При армировании стен железобетонными поясами или
стойками процент армирования следует относить к площади сечения стены,
приходящейся на один железобетонный элемент.

Расстояние между
вертикальными и горизонтальными стержнями или между арматурными поясами и
стойками не должно превышать 8 h , где h —
толщина стены. При армировании поясами или стойками расстояния между ними могут
быть увеличены при условии проверки расчетом прочности панели стены на участках
между ними.

горизонтальная арматура стен,
как правило, располагается в швах кладки;

при однозначной нагрузке
устанавливается одиночная продольная арматура с растянутой стороны стены, а при
знакопеременной нагрузке — двойная (двусторонняя арматура);

вертикальная арматура,
конструктивная или работающая на растяжение, расположенная снаружи стены,
связывается хомутами не реже чем через 30 диаметров;

тонкие стены из кирпича „на
ребро» могут быть армированы вертикальными и горизонтальными стержнями в швах кладки с
размерами ячеек арматурной сетки 52 ´ 52 или 52 ´ 65 см;

концы горизонтальных и
вертикальных стержней рекомендуется заделывать в устойчивые прилегающие
конструкции (капитальные стены, колонны, обвязочные балки и т. п.) и
заанкеривать.

5.10. При продольном армировании стен (например, в
армокаменных поясах) допускается применение стержней арматуры диаметром до 12
мм с утолщением шва до 25 мм.

Каменные и армокаменные конструкции снип ii-22-81

7.1. Проектирование конструкций производится по
указаниям, приведенным в пп. [6.1-6.82] и в настоящем разделе.

7.2. Вертикальные и горизонтальные конструкции
здания (стены, столбы, рамы каркаса, перекрытия, покрытия и др.) образуют
пространственную систему, элементы которой воспринимают действующие на здание
нагрузки.

7.3.
Распределение усилий между элементами здания зависит от жесткости перекрытий
(материала, конструкции и длины участков перекрытий между поперечными
вертикальными конструкциями), толщины и высоты стен и наличия в них проемов,
материалов кладки [группы кладок, п. 65], а также от соединений между
конструктивными элементами здания.

2 Нормативные ссылки

Нормативные документы, на которые в тексте настоящих норм имеются ссылки, приведены в приложении А.

Примечание- При пользовании настоящим сводом правил целесообразно проверить действие ссылочных стандартов и классификаторов в информационной системе общего пользования на официальном сайте национального органа Российской Федерации по стандартизации в сети Интернет или по ежегодно издаваемому информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по соответствующим ежемесячно издаваемым информационным указателям, опубликованным в текущем году.

КИРПИЧ И КАМНИ КЕРАМИЧЕСКИЕ И СИЛИКАТНЫЕ ЛИЦЕВЫЕ

2.6. Кирпич и камни
силикатные (ГОСТ 379-79) имеют такие же размеры и массу, как и керамические.
Силикатный кирпич толщиной 65 мм изготовляют полнотелым, а утолщенный кирпич —
пустотелым или полнотелым с пористыми заполнителями. Силикатные камни
изготовляют только пустотелыми с вертикальными круглыми пустотами диаметром
30-32 мм, замкнутыми с верхней стороны. При применении силикатных кирпича и
камней следует учитывать указания п. [1.3].

2.7. Кирпич и камни лицевые ( ГОСТ 7484-78
и ГОСТ 379-79) применяют для облицовки наружных стен здании и сооружений,
выполняемой одновременно с кладкой. Изготовляют кирпичи и камни с гладкой или
рельефной лицевой поверхностью, естественного цвета или окрашенными в массе
путем ввода в сырьевые материалы различных добавок.

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

4.1. Расчет
элементов неармированных каменных конструкций при центральном сжатии следует
производить по формуле

N
£
mg j RA ,
                                                                   (10)

где
N — расчетная продольная сила;

R — расчетное сопротивление сжатию кладки, определяемое
по табл. 2
— 9*;

j
— коэффициент продольного изгиба, определяемый по п. 4.2;

А — площадь сечения элемента;

mg
— коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки и
определяемый по формуле ( 16) при e 0 g = 0.

При
меньшем размере прямоугольного поперечного сечения элементов h ³
30 см (или с меньшим радиусом инерции элементов любого сечения i ³
8,7 см) коэффициент mg следует принимать равным единице.

4.2. Коэффициент
продольного изгиба j для элементов постоянного по длине сечения следует
принимать по табл. 18 в зависимости от гибкости элемента

Каменные и армокаменные конструкции снип ii-22-81

l i =                                                                          (11)

или
прямоугольного сплошного сечения при отношении

l h =                                                                          (12)

и
упругой характеристики кладки a ,
принимаемой по табл. 15*, а для кладки с сетчатым армированием — по
формуле ( 4).

lo — расчетная
высота (длина) элемента, определяемая согласно указаниям п. 4.3;

i — наименьший радиус
инерции сечения элемента;

https://www.youtube.com/watch?v=ytdevru

h — меньший размер прямоугольного сечения.

а)
при неподвижных шарнирных опорах lo = Н (рис.
4, а);

б)
при упругой верхней опоре и жестком защемлении в нижней опоре: для
однопролетных зданий lo = 1,5 H , для многопролетных зданий lo
= 1,25 H
(рис. 4,
б);

в)
для свободно стоящих конструкций lo = 2Н (рис. 4, в);

г)
для конструкций с частично защемленными опорными сечениями — с учетом фактической
степени защемления, но не менее lo = 0,8Н,
где Н — расстояние между перекрытиями или другими горизонтальными
опорами, при железобетонных горизонтальных опорах — расстояние между ними в
свету.

ПОДРОБНЕЕ:  Закон каменных джунгли цыпа || Закон каменных джунгли цыпа

Рис.
4. Коэффициенты j и mg по высоте сжатых стен и столбов

а — шарнирно опертых
на неподвижные опоры; б — защемленных внизу и имеющих верхнюю упругую
опору; в — свободно стоящих

Таблица
18

Гибкость

Коэффициент продольного изгиба j при упругих
характеристиках кладки a

l h

l i

1500

1000

750

500

350

200

100

4

14

1

1

1

0,98

0,94

0,9

0,82

6

21

0,98

0,96

0,95

0,91

0,88

0,81

0,68

8

28

0,95

0,92

0,9

0,85

0,8

0,7

0,54

10

35

0,92

0,88

0,84

0,79

0,72

0,6

0,43

12

42

0,88

0,84

0,79

0,72

0,64

0,51

0,34

14

49

0,85

0,79

0,73

0,66

0,57

0,43

0,28

16

56

0,81

0,74

0,68

0,59

0,5

0,37

0,23

18

63

0,77

0,7

0,63

0,53

0,45

0,32

22

76

0,69

0,61

0,53

0,43

0,35

0,24

26

90

0,61

0,52

0,45

0,36

0,29

0,2

30

104

0,53

0,45

0,39

0,32

0,25

0,17

34

118

0,44

0,38

0,32

0,26

0,21

0,14

38

132

0,36

0,31

0,26

0,21

0,17

0,12

42

146

0,29

0,25

0,21

0,17

0,14

0,09

46

160

0,21

0,18

0,16

0,13

0,1

0,07

50

173

0,17

0,15

0,13

0,1

0,08

0,05

54

187

0,13

0,12

0,1

0,08

0,06

0,04

Примечания: 1.
Коэффициент j при промежуточных величинах гибкостей
определяется по интерполяции.

2. Коэффициент j для отношений
l h ,
превышающих предельные (пп. 6.16 — 6.20 ), следует
принимать при определении j с (п. 4.7 ) в случае
расчета на внецентренное сжатие с большими эксцентриситетами.

3. Для кладки с сетчатым армированием
величины упругих характеристик, определяемые по формуле ( 4 ), могут быть
менее 200.

Примечания:
1.
При жестких опорах (см. п. 6.7) и заделке в стены сборных железобетонных
перекрытий принимается l 0 = 0,9 H , а при монолитных железобетонных перекрытиях,
опираемых на стены по четырем сторонам, l 0 = 0,8 H .

2. Если нагрузкой является только собственная масса
элемента в пределах рассчитываемого участка, то расчетную высоту l 0 сжатых элементов, указанную в п.
4.3,
следует уменьшить путем умножения на коэффициент 0,75.

4.4. Значения коэффициентов j и mg для стен и столбов, опирающихся на шарнирные
неподвижные опоры, с расчетной высотой l 0 = H (см. п. 4.3) при
расчете сечений, расположенных в средней трети высоты l 0 , следует принимать постоянными, равными расчетным значениям j и mg , определенным для данного элемента.

Для
стен и столбов, имеющих нижнюю защемленную и верхнюю упругую опоры, при расчете
сечений нижней части стены или столба до высоты 0,7 H принимаются расчетные значения j и mg ,
а при расчете сечений верхней части стены или столба значения j и mg
для этих сечений увеличиваются до единицы по линейному закону (рис. 4, б).

Для
свободно стоящих стен и столбов при расчете сечений в их нижней части (до
высоты 0,5Н) принимаются расчетные значения j и mg ,
a
вверхней половине значения j и mg увеличиваются до единицы по линейному закону (рис. 4, в).

В
месте пересечения продольной и поперечной стен, при условии их надежного
взаимного соединения, коэффициенты j и mg разрешается
принимать равными 1. На расстоянии Н от пересечения стен коэффициенты j и mg определяются по пп. 4.1 — 4.3. Для промежуточных
вертикальных участков коэффициенты j и mg принимаются по
интерполяции.

4.5. В стенах, ослабленных проемами, при расчете
простенков коэффициент j принимается по гибкости стены.

Для
узких простенков, ширина которых меньше толщины стены, производится также
расчет простенка в плоскости стены, при этом расчетная высота простенка
принимается равной высоте проема.

а)
при опирании стен (столбов) на неподвижные шарнирные опоры — по высоте l 0
= H
( H
— высота стены или столба согласно п. 4.3) и наименьшему сечению,
расположенному в средней трети высоты H ;

б)
при упругой верхней опере или при ее отсутствии — по расчетной высоте l 0 ,
определенной согласно п. 4.3, и сечению у нижней опоры, а при расчете
верхнего участка стены (столба) высотой Н1 — по расчетной
высоте l 01
и поперечному сечению этого участка; l 01
определяется так же, как l 0 ,
но при Н = Н1.

4.7. Расчет
внецентренно сжатых неармированных элементов каменных конструкций следует
производить по формуле

N
£ mg j 1 RAcw,
                                                            (13)

где
Ас- площадь сжатой части сечения при прямоугольной эпюре
напряжений (рис. 5), определяемая из условия, что ее центр тяжести
совпадает с точкой приложения расчетной продольной силы N. Положение
границы площади Асопределяется из условия равенства нулю
статического момента этой площади относительно ее центра тяжести для
прямоугольного сечения

Ac
= A ,                                                             (14)

j 1 = .                                                                 (15)

R — расчетное сопротивление кладки сжатию;

А — площадь сечения элемента;

Каменные и армокаменные конструкции снип ii-22-81

h — высота сечения в плоскости действия изгибающего
момента;

е0 — эксцентриситет
расчетной силы N
относительно центра тяжести сечения;

j
— коэффициент продольного изгиба для всего сечения в плоскости действия
изгибающего момента, определяемый по расчетной высоте элемента l 0
(см. пп. 4.2,
4.3)
по табл. 18;

j с
— коэффициент продольного изгиба для сжатой части сечения, определяемый по
фактической высоте элемента Н по табл. 18 в плоскости действия
изгибающего момента при отношении

l hc
=

или
гибкости

l ic
=

Каменные и армокаменные конструкции снип ii-22-81

где
hc и i с
— высота и радиус инерции сжатой части поперечного сечения Асв
плоскости действия изгибающего момента.

Для
прямоугольного сечения hc = h
— 2 eo .

Для
таврового сечения (при е0 {amp}gt; 0,45 y ) допускается приближенно принимать Ас= 2(у — е0) b и hc = 2(у — е0),где
у — расстояние от центра тяжести сечения элемента до его края в сторону
эксцентриситета; b
— ширина сжатой полки или толщина стенки таврового сечения в
зависимости от направления эксцентриситета.

Рис.
5. Внецентренное сжатие

Рис. 6. Знакопеременная эпюра изгибающего
момента для внецентренно сжатого элемента

При знакопеременной эпюре изгибающего момента по высоте
элемента (рис. 6)
расчет по прочности следует производить в сечениях с максимальными изгибающими
моментами различных знаков. Коэффициент продольного изгиба j с
следует определять по высоте части элемента в пределах однозначной эпюры
изгибающего момента при отношениях или гибкостях

l h1c =   или l i1c =

Каменные и армокаменные конструкции снип ii-22-81

и l h 2 c
=   или
l i 2 c = ,

где
Н1 и Н2- высоты частей элемента с
однозначной эпюрой изгибающего момента;

h с1 ;
i с1
и h с2 ;
i с2
— высоты и радиусы инерции сжатой части элементов в сечениях с максимальными
изгибающими моментами;

w
— коэффициент, определяемый по формулам, приведенным в табл. 19*;

т g — коэффициент, определяемый по формуле

т g = 1 — h ,
                                                 (16)

Каменные и армокаменные конструкции снип ii-22-81

где
Ng
— расчетная продольная сила от длительных нагрузок;

h
— коэффициент, принимаемый по табл. 20;

е0 g — эксцентриситет от действия длительных нагрузок.

ПАНЕЛИ ГИПСОБЕТОННЫЕ ДЛЯ ПЕРЕГОРОДОК

6.21. Кирпичные панели следует проектировать из
керамического или силикатного кирпича марки не ниже 75 на растворах марок не
ниже 50.

6.22. При проектировании панелей следует, как правило,
предусматривать заполнение растворных швов с применением вибрации. Расчетные
сопротивления вибрированной кладки следует принимать по п. 3.2.
Допускается проектирование однослойных панелей наружных стен из пустотелых
керамических камней, эффективных в теплотехническом отношении, толщиной в один,
полтора
и два камня без применения вибрации. Расчетные сопротивления кладки следует
принимать в этом случае по п. 3.1.

Примечание. В панелях из
пустотелых керамических камней, изготовленных без применения вибрации, должна
быть соблюдена перевязка вертикальных швов кладки, что должно быть указано в
проекте.

6.23. Кирпичные панели наружных стен следует
проектировать двухслойными или трехслойными. Двухслойные панели следует
выполнять толщиной в полкирпича или более с утеплителем из жестких
теплоизоляционных плит, расположенных с наружной или внутренней стороны панелей
и защищенных отделочным армированным слоем из раствора марки не ниже 50,
толщиной не менее 40 мм.

Трехслойные
панели следует выполнять с наружными слоями толщиной в четверть или в
полкирпича и средним слоем из жестких или полужестких теплоизоляционных плит.

Каменные и армокаменные конструкции снип ii-22-81

Каркасы
в панелях наружных стен должны устанавливаться в ребрах или швах, расположенных
по периметру панелей и по контуру проемов в пределах всей толщины панелей.
Ширина ребер, в которые устанавливаются каркасы, не должна превышать 30 мм.

https://www.youtube.com/watch?v=https:accounts.google.comServiceLogin

При
проектировании панелей наружных стен следует учитывать, что в зависимости от
архитектурных требований наружный слой панелей можно выполнять с открытой
фактурой кирпича и камней или с отделочным слоем из раствора.

6.24. Кирпичные панели внутренних стен и перегородок
следует проектировать однослойными толщиной: в четверть кирпича (8,5 см), в
полкирпича (14 см) и в кирпич (27 см) и двухслойными из двух слоев толщиной по
четверти кирпича (18 см).

Каркасы
в панелях внутренних стен должны устанавливаться по периметру панелей и по
контуру проемов.

Примечания:
1.
Толщины панелей указаны с учетом наружных и внутреннего растворных слоев.

2. Панели толщиной в четверть кирпича следует
проектировать только для перегородок.

6.25. Кирпичные и керамические стеновые панели следует
рассчитывать на внецентренное сжатие по указаниям, приведенным в пп. 4.7 и 4.8 при
действии вертикальной и ветровой нагрузок, а также на усилия, возникающие при
транспортировании и монтаже (см. п. 6.2).

Если
требуемая прочность панели обеспечивается без учета арматуры, то площадь
сечения продольных стержней каркасов должна определяться из условия, чтобы она
составляла не менее 0,25 см2 на один метр горизонтального и
вертикального сечений панели. Если арматура должна учитываться при определении
несущей способности панели, то расчет ее должен производиться как для
армокаменной конструкции.

При расчете панелей толщиной 27 см и менее следует
учитывать случайный эксцентриситет, величина которого принимается равной 1 см —
для несущих однослойных панелей; 0,5 см — для самонесущих панелей, а также для
отдельных слоев трехслойных несущих панелей; для ненесущих панелей и
перегородок случайный эксцентриситет не учитывается.

ПОДРОБНЕЕ:  Рецензия на 2-й сезон сериала «Закон каменных джунглей»

6.26. Панели с армированными ребрами при различном
материале несущих слоев рассчитываются как многослойные стены с жестким
соединением слоев согласно пп. 4.22 — 4.24.

6.27. Соединения панелей наружных и внутренних стен, а
также панелей наружных стен с панелями перекрытий следует проектировать при
помощи стальных связей, приваренных к закладным деталям или к пластинам
каркасов. Связи между панелями должны быть установлены в углублениях,
расположенных в углах панелей, и покрыты слоем раствора толщиной не менее 10
мм.

6.28. Крупные блоки для наружных и внутренних стен следует
проектировать из цементных и силикатных тяжелых бетонов, бетонов на пористых
заполнителях, ячеистых бетонов и природного камня, а также из кладки,
выполняемой из кирпича, керамических, бетонных и природных камней. Расчетное
сопротивление кладки из крупных блоков принимают по п. 3.3, а для блоков, изготовленных
из кирпича или камней без вибрации, — по пп. 3.1, 3.4 и 3.6.

Марку
раствора для монтажных швов кладки блоков из кирпича или камней следует
принимать на одну ступень выше марки раствора блоков.

а)
в наружных углах — перевязкой кладки специальными угловыми блоками (не менее
одного ряда блоков на этаж);

б)
в местах примыкания внутренних поперечных стен к продольным, а также средней
продольной стены к торцевым — закладкой Т-образных анкеров из полосовой стали
или арматурных сеток в одном горизонтальном шве в каждом этаже в уровне
перекрытий.

Для
крупноблочных зданий высотой более 5 этажей и для зданий с высотой этажей более
3 м должны быть предусмотрены жесткие связи между стенами как в углах, так и в
местах примыкания внутренних стен к наружным. Связи следует проектировать в
виде закладных деталей в блоках, соединяемых сваркой с накладками.

2.12. Панели и блоки стеновые
из кирпича и керамических камней ( ГОСТ
24594-81) применяют при строительстве зданий различного назначения. При
изготовлении панелей и блоков из кирпича и камней следует предусматривать
виброуплотнение.

2.19. Панели гипсобетонные
для перегородок (ГОСТ 9574-80), изготовляемые из бетона на гипсовом или
гипсосодержащем вяжущем, армированные деревянными каркасами, применяют для
устройства ненесущих перегородок в зданиях различного назначения с сухим,
нормальным и влажным режимом помещений.

7.28. Выбор типов наружных и
внутренних стен каменных зданий производится с учетом климатических условий
района строительства, наличия местных каменных материалов: кирпича, пустотелых
керамических и бетонных камней, природных камней, кирпичных панелей и крупных
блоков, теплоизоляционных материалов, а также температурно-влажностного режима
помещений.

7.29. По структуре стены
разделяются: на стены из сплошной кладки из одного какого-либо вида каменного
материала; многослойные, состоящие из двух или более слоев, выполненных из
одного или разных материалов и из облегченной кладки, в которой часть основного
несущего материала заменяется воздушной прослойкой, теплоизоляционными плитами,
камнями из легких и ячеистых бетонов, минеральными засыпками и т. п.

7.30. Наружные стены зданий,
возводимые в различных районах СССР, помимо прочности, удовлетворяющей
требованиям СНиП II-22-81, должны также отвечать требованиям СНиП II -3-79 в
отношении сопротивления теплопередаче, теплоустойчивости, сопротивления
воздухопроницаемости и влажностного режима, а также климатических условий
района строительства.

https://www.youtube.com/watch?v=userTheBlogLS

7.31. Камни и
блоки из ячеистых бетонов применяются в несущих стенах зданий высотой 5 этажей
и менее и в самонесущих стенах в зданиях высотой до 9 этажей.

7.32. Для размещения дымовых
и вентиляционных каналов рекомендуется проектировать местные утолщения стен или
применять специальные бетонные блоки. Внутренние стены и перегородки должны
удовлетворять требованиям прочности, а также защищать от шума в соответствии с
требованиями СНиП II-12-77.

Каменные и армокаменные конструкции снип ii-22-81

7.33. Легкие каменные
материалы и облегченные кладки рекомендуется использовать, как правило, для
ограждения помещений сухих и с нормальной влажностью воздуха.

Наружные стены помещений с
мокрым режимом эксплуатации следует проектировать из кирпича глиняного
полнотелого пластического прессования или из сплошных камней из бетона (за
исключением бетонов на топливных шлаках) с объемной массой g {amp}gt;1800
кг/м3.

Необходимость устройства
пароизоляции и требуемое сопротивление паропроницанию стен с влажным и мокрым
режимами помещений должны устанавливаться по указаниям СНиП II-3-79.

7.34. Стены из
ячеистобетонных крупных блоков и камней допускается применять в ограждающих
конструкциях зданий с предполагаемым сроком службы 50 и 25 лет. При этом
стеновые блоки и панели изготовляются из ячеистых бетонов проектной марки по
прочности на сжатие не ниже 25.

Черт. 25. Кладка из кирпича и
керамических камней

а —
цепная перевязка кладки из кирпича толщиной 65 мм; б — то же, из кирпича
толщиной 88 мм; в — многорядная перевязка кладки из кирпича толщиной 65 мм; г —
то же, из кирпича толщиной 88 мм; д — из пустотелых керамических камней

из цементного газобетона и
пенобетона — при сухом, нормальном и влажном режимах помещений; при этом марка
бетона по морозостойкости должна быть не ниже 35;

из других видов ячеистых
бетонов — при сухом и нормальном режимах помещений; при этом марка бетона по
морозостойкости должна быть не ниже 25.

https://www.youtube.com/watch?v=ytcreatorsru

В зданиях с влажным режимом
помещений в случае необходимости на основе теплотехнического расчета следует
предусматривать устройство внутренней пароизоляции стен, а также конструктивные
меры, обеспечивающие сохранение расчетной установившейся влажности стен из ячеистобетонных
блоков или камней на весь период эксплуатации зданий.

Для этой цели рекомендуется
проектировать стены двухслойными: с внутренним слоем из плотных материалов и
наружным — из ячеистобетонных блоков или камней.

7.36. В Северной
строительно-климатической зоне не допускается применять для наружных стен
изделия из крупнопористого бетона, грунтобетонные и сырцовые материалы. В
первой и второй подзонах Северной строительно-климатической зоны наружные стены
должны быть защищены от продувания с внутренней стороны известковой или
цементно-песчаной штукатуркой.

7.37. Сплошная кирпичная
кладка может выполняться по многорядной или однорядной системе перевязки ( черт. 25). В летних условиях, а также в
зимних условиях при производстве работ с химическими добавками в растворе рекомендуется выполнять
кладку с многорядной системой перевязки, требующую меньших затрат труда.

БЛОКИ БЕТОННЫЕ ДЛЯ СТЕН ПОДВАЛОВ

2.13. Блоки бетонные для
стен подвалов ( ГОСТ 13579-78)
сплошные и пустотелые изготовляют из тяжелого бетона, керамзитобетона и
плотного силикатного бетона с объемной массой (в высушенном до постоянного веса
состоянии) не менее 1800 кг/м3. Сплошные блоки применяют для
фундаментов.

7.209. Проектирование
фундаментов и стен подвалов производится по указаниям, приведенным в пп.
[6.65-6.68].

7.210. Указанный в п. [6.65]
случайный эксцентриситет должен быть учтен при определении положения нормальной
силы в нижнем сечении стены первого этажа, прочность которого должна быть
проверена при внецентренном сжатии.

7.211. При толщине фундамента
меньшей, чем толщина стены первого этажа, ширина свеса стены первого этажа над
фундаментом не должна превышать 10 см.

При расчете естественного
основания случайный эксцентриситет не учитывается.

7.212. Морозостойкость
материалов, применяемых для фундаментов и стен подвалов, должна отвечать
требованиям, приведенным в п. [2.5, табл. 1].

7.213. Составы цементных
растворов для фундаментов и других конструкций, расположенных в насыщенных
водой грунтах и ниже уровня грунтовых вод, следует принимать по прил. 4.

7.214. Каменные фундаменты
могут быть ленточными и столбчатыми (отдельно стоящими).

Ленточные фундаменты обычно
устраивают под сплошными стенами с относительно неширокими проемами или с
небольшим числом проемов.

Для уменьшения объема кладки
в производственных зданиях с широкими проемами рекомендуется применять
столбчатые фундаменты с рандбалками, поддерживающими стены.

Столбчатые фундаменты следует
применять и в малоэтажных жилых и общественных зданиях в случаях, когда это
экономически оправдано.

Каменные и армокаменные конструкции снип ii-22-81

Столбчатые фундаменты
рекомендуется располагать в углах здания на пересечениях стен и вдоль стен на
расстояниях, определяемых размерами фундаментных балок. Обычно применяют
железобетонные рандбалки, которые могут быть сборными или монолитными.

Столбчатые фундаменты могут
быть монолитными или сборными из слабоармированных железобетонных элементов.
При значительной величине эксцентриситета вертикальной нагрузки рекомендуется
проектировать фундамент несимметричным, а подошву фундамента центрировать по
равнодействующей силе.

При проектировании
фундаментов, а также стен подвалов, если предполагается их возведение зимой,
следует учитывать указания разделов
7 и 8.

7.215. Фундаменты стен
подвалов закладываются на глубине не менее 50 см ниже уровня пола подвального
помещения.

7.216. Схема нагрузок на стены
подвалов и очертания эпюр изгибающих моментов приведены на черт. 56.

Стена подвала рассчитывается
как балка с двумя неподвижными шарнирными опорами. При наличии бетонного пола
расчетная высота стен подвала принимается равной расстоянию в свету между
перекрытием подвала и поверхностью пола. При отсутствии бетонного пола
расчетная высота принимается равной расстоянию от нижней поверхности перекрытия
до подошвы фундамента.

https://www.youtube.com/watch?v=ytaboutru

,                                                                (104)

где F — нормативная нагрузка на
поверхности земли;

g
— объемная масса грунта.

                                           (105)

                                (106)

где n 1 — коэффициент перегрузки для
нагрузки на поверхности земли;

n 2 — то же, для объемной массы
грунта;

H 2 — высота эпюры давления
грунта;

j
— расчетный угол внутреннего трения грунта, принимается по указаниям СНиП
2.02.01-83.

Моменты в стене подвала от
бокового давления грунта могут быть определены по формуле

         (107)

где H 1 — расчетная высота стен
подвала;

х — расстояние от верха стены
подвала до рассматриваемого горизонтального сечения.

                                              (108)

Если ось вышележащей стены
совпадает с осью стены подвала, то нагрузка от вышележащих этажей считается
приложенной центрально.

Расчетом на внецентренное
сжатие проверяют сечения стены, в которых моменты имеют максимальные значения.

Черт. 56.
Схема нагрузок на стену подвала и эпюры моментов

КОНСТРУКТИВНЫЕ СХЕМЫ ЗДАНИЙ

2.14. Плиты ленточных
фундаментов железобетонные ( ГОСТ
13580-85) изготовляют из тяжелого бетона.

ПОДРОБНЕЕ:  Закон каменный джунглей сюжет Советник

2.18. Перемычки железобетонные
( ГОСТ
948-84) применяют для перекрытия оконных и дверных проемов в стенах
кирпичных зданий.

7.4. К зданиям с жесткой
конструктивной схемой относятся здания, имеющие жесткие (неподвижные)
горизонтальные опоры в виде перекрытий, опирающихся на поперечные стены или
другие конструкции, удовлетворяющие требованиям п. [6.7 а, б, в].

Жесткую конструктивную схему
имеют, как правило, жилые дома и большая часть общественных зданий.

7.5. К зданиям с упругой
конструктивной схемой относятся здания, в которых расстояния между поперечными
стенами или другими жесткими опорами для перекрытий и покрытий превышают
указанные в табл. [27] при отсутствии ветровых связей, указанных в п. [6.7 в].

Независимо от расстояния
между поперечными конструкциями к упругим опорам относятся также покрытия из
легких конструкций (например, из асбестоцементных плит), опирающихся на
металлические или железобетонные фермы, прогоны, балки.

Упругую конструктивную схему
имеют, как правило, производственные, складские и сельскохозяйственные здания,
а также часть общественных зданий.

7.6. Стены и столбы, имеющие в плоскостях
междуэтажных перекрытий жесткие опоры, рассчитываются согласно указаниям,
приведенным в пп. [6.10-6.14]. Эпюры изгибающих моментов при расчете стен как
неразрезных или однопролетных балок с шарнирными опорами приведены на черт. 17. Величины эксцентриситетов,
возникающих в стенах при действии вертикальных и горизонтальных (ветровых)
нагрузок относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения стены,
определяются по формуле

,                                                                   (85)

где М — изгибающий момент в
сечении;

Каменные и армокаменные конструкции снип ii-22-81

N —
нормальная сила от вертикальной нагрузки.

Изгибающие моменты в стенах
учитываются от нагрузок, приложенных в пределах рассматриваемого этажа, т. е.
от перекрытия над этим этажом, балконов и т. п., а также от ветровой нагрузки.
Моменты от нагрузок вышележащих этажей учитываются, если сечение стены
изменяется в уровне перекрытия над данным этажом. При изменении сечения стены в
пределах рассчитываемого этажа следует учитывать момент, вызванный смещением
оси стены.

Расчетные формулы для
определения нормальных сил и моментов от вертикальных нагрузок приведены в табл. 12.

Черт. 17. Расчетные схемы и
эпюры изгибающих моментов от вертикальных внецентренно приложенных нагрузок

а — стена
рассчитывается как неразрезная балка; б — стена рассчитывается в пределах
каждого этажа как однопролетная балка

Указания по расчету сечений
на центральное и внецентренное сжатие приведены в пп. [4.7-4.11].

При одновременном действии
вертикальной и горизонтальной (ветровой) нагрузок в поперечных стенах (или на
отдельных участках между проемами) возникают усилия, приложенные с
эксцентриситетом в направлении продольной оси стены. Такие же эксцентриситеты
могут возникать при несовпадении равнодействующей вертикальных усилий с центром
тяжести рассчитываемого горизонтального сечения.

Одновременно вертикальные
нагрузки могут создавать усилия, приложенные с эксцентриситетом в поперечном
направлении. В этом случае расчет сечений производится на косое внецентренное
сжатие по п. [4.12]. При наличии проемов в стенах усилия сжатия, возникающие в
простенках, определяются с учетом нагрузки, приложенной между осями соседних
проемов.

В стене с проемами каждый
простенок рассчитывается на нагрузку, соответствующую участку стены,
расположенному над этим простенком между осями соседних проемов. При этом не
учитывается возможное перераспределение этой нагрузки на соседние, менее
напряженные простенки через перемычки. Разгрузка этих простенков за счет
перераспределения нагрузки на смежные простенки не учитывается в связи с
возможным появлением трещин в перемычках при неравномерной осадке здания,
изменениях температуры и др.

Если на простенок опирается
сплошная стена (или стена с редкими нерегулярно расположенными проемами),
обеспечивающая перераспределение давления между простенками, то сечение стены
допускается рассматривать как одно целое с учетом ослаблений проемами (сечение
„нетто»).

При этом если
равнодействующая вертикальных нагрузок приложена к центру рассчитываемого сечения,
то напряжения распределяются равномерно по длине сечения; если же
равнодействующая смещена по отношению к центру сечения (например, при
несимметричном расположении проемов), то при расчете следует учитывать
эксцентриситет в плоскости стены.

определяются расчетные
значения ветровой нагрузки;

производится распределение
ветровой нагрузки между поперечными или продольными стенами, расположенными в
направлении действия нагрузки;

определяются усилия
(напряжения), возникающие в стенах здания и их элементах (перемычках,
соединениях) при действии ветровой нагрузки.

Величины нормативной и
расчетной ветровой нагрузок определяются по СНиП 2.01.07-85.

7.8. Ветровая распределенная
нагрузка на j -ю стену здания определяется по формуле

,                                            (86)

где qj — нагрузка на 1 м высоты
рассчитываемой стены j на рассматриваемом уровне по
высоте здания;

q —
интенсивность ветровой нагрузки, МПа (кгс/м2 ), на том же уровне;

v 1 и v 2 — коэффициенты, зависящие от
вида перекрытия: при монолитном железобетонном перекрытии v 1 =0,9 и v 2 =0,1; при сборных
замоноличенных перекрытиях v 1 =0,65 и v 2 =0,35; при деревянных
перекрытиях v 1 =0,1 v 2 =0,9;

Lj -1 Lj — расстояния между рассматриваемой j -й стеной и соседними стенами
(справа и слева);

d i и d j — горизонтальные перемещения
стен на уровне 2/3 высоты стены относительно планировочной отметки земли,
вызванные равномерно распределенной по высоте этих стен нагрузкой q =1;

Каменные и армокаменные конструкции снип ii-22-81

Таблица
12

Конструкция
стены, расчетные схемы и эпюры моментов

Формулы

Nx=N N1 N2;

;

  см

Nx=N N1 N2;

;

Nx=N N1 N2;

M1=N1e1;

;

N — сумма расчетных нагрузок на стену, расположенных выше
рассматриваемого этажа. В величину включается также продольное усилие от
действия ветровой нагрузки, если она учитывается в расчете;

N1 — расчетная
величина опорного давления перекрытия над рассматриваемым этажом;

N2 — расчетное
значение собственного веса участка стены между рассматриваемым сечением и
расположенным выше этажом;

М — расчетный изгибающий
момент;

N x и
М x — нормальная сила и изгибающий момент в
рассчитываемом сечении стены.

Каменные и армокаменные конструкции снип ii-22-81

Примечание. Моменты от ветровой
нагрузки, действующей в пролете стены между перекрытиями, определяются по п.
[6.10].

l — длина
здания в направлении, перпендикулярном давлению ветра;

w — число
стен, параллельных направлению ветра.

Перемещения следует
определять с учетом деформаций изгиба, а при отношении высоты стены H к
высоте сечения h £ 10 — также и с учетом деформаций сдвига. При
вычислении прогибов относительные деформации сдвига у вычисляются по формуле

,                                                               (87)

где Q — поперечная сила в
рассматриваемом сечении;

G —
модуль сдвига кладки ( G =0,4 E 0 );

А — площадь сечения;

Каменные и армокаменные конструкции снип ii-22-81

К — коэффициент, учитывающий
влияние неравномерности распределения касательных напряжений на деформации
изгибаемого элемента (для сечений, состоящих из нескольких прямоугольников в
плане), в общем случае определяется по формуле

,                                                    (88)

здесь А и I 0 — площадь сечения и момент
инерции относительно оси х, проходящей через центр тяжести сечения;

y 1 и y 2 — ординаты верхней и нижней
границы сечения;

S ( y ) —
статический момент части площади сечения от уровня у до края сечения
относительно оси сечения;

b ( y ) —
ширина сечения на уровне у.

Каменные и армокаменные конструкции снип ii-22-81

Для прямоугольного сечения
коэффициент К принимается равным 1,2.

При значительной разнице в
жесткости стен одного направления более жесткие стены 1 ( черт. 18) могут рассматриваться как диафрагмы жесткости
зданий, воспринимающие всю ветровую нагрузку. При этом участки малой жесткости
стены 2 (см. черт. 18) допускается не
учитывать.

Черт. 18. Схема поперечных
стен здания

1 — диафрагмы; 2 — стены
малой жесткости

Ветровые нагрузки,
воспринимаемые диафрагмами, определяются по формуле (86) при значениях v 1 и v 2 , указанных выше, при этом
учитывается сумма характеристик жесткости  всех диафрагм.

7.9. Каждая стена рассматриваемого
направления рассчитывается как консоль, заделанная в основании под действием
горизонтальных нагрузок от активного и пассивного давления ветра.

Расчет поперечных стен на
главные растягивающие напряжения от горизонтальной (ветровой) нагрузки
производится по формулам, приведенным в пп. [6.12; 6.13].

7.10. Если
стена имеет расположенные друг над другом проемы (например, дверные), то она
рассматривается как система вертикальных консолей (полос между проемами),
связанных друг с другом перемычками. При расчете, как правило, перемычка
рассматриваются как абсолютно жесткие ригели (распорки), шарнирно связанные со
стенами [п. 6.14].

,                                                    (89)

где qj – горизонтальная распределенная нагрузка, воспринимаемая рассчитываемой
стеной j ;

qj 1 – горизонтальная распределенная нагрузка, воспринимаемая рассчитываемым
участком j 1 стены j ;

d j – прогиб рассчитываемого j -го участка стены при единичной распределенной нагрузке в уровне 2/3
высоты стены;

d i – то же, для участка стены i ;

r – число вертикальных участков, на которые стена
разделена проемами.

В поперечных стенах с проемами число этих участков
обычно равно двум или трем, а в продольных – более трех.

ПЛИТКИ КЕРАМИЧЕСКИЕ ФАСАДНЫЕ

2.15. Для облицовки наружных стен кирпичных зданий
применяют лицевые кирпич и камни, перевязанные с ее внутренней частью тычковыми
рядами, см. п. 2.7. Для кладки поясков,
карнизов и других архитектурных деталей могут применяться профильные лицевой
кирпич и лицевые камни.

Для облицовки фасадов зданий
применяют также бетонные и железобетонные плиты, изготовляемые из тяжелого
цементного или силикатного бетона ( ГОСТ 6927-74).

Каменные и армокаменные конструкции снип ii-22-81

Облицовку фасадов зданий
выполняют также плитами из природного камня, которые изготовляют путем
распиливания блоков, добываемых из горных пород (ГОСТ 9480-77).

Облицовочные плиты из
мрамора, гранита, базальта и некоторых других видов природного камня (по
перечню, определяемому Госстроем СССР) применяют в установленном порядке для
отделки монументальных здании и сооружении, к которым предъявляют высокие
архитектурные или специальные требования.

2.17. Плитки керамические
фасадные с глазурованной и неглазурованной лицевой поверхностью, гладкие и с
рельефной поверхностью (ГОСТ 13996-84 и ГОСТ 18623-82) изготовляют из глин (с
добавками и без них) методом прессования или литья с последующим их обжигом.
Плитки применяют для облицовки наружных стен кирпичных зданий, а также зданий
из панелей и кирпичных блоков.

https://www.youtube.com/watch?v=upload

Керамические плитки специального
назначения применяют для облицовки цоколей зданий, подземных переходов и других
строительных элементов, находящихся в неблагоприятных условиях эксплуатации.

  1. проверка баланса транспортной карты тройка
  2. как пополнить баланс тройки
  3. альфастрахование контакты
  4. узнать счет на карте тройка
  5. как проверить тройку через nfc
  6. главный офис ингосстраха в москве адреса
  7. отзыв на вкр юриспруденция
Понравилась статья? Поделиться с друзьями:
Adblock
detector